{"id":13665,"date":"2019-09-05T03:33:02","date_gmt":"2019-09-05T03:33:02","guid":{"rendered":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/?p=13665"},"modified":"2020-05-07T01:17:01","modified_gmt":"2020-05-07T01:17:01","slug":"characteristics-and-differences-of-quenching-crack-and-forging-crack","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/es\/caracteristicas-y-diferencias-de-la-grieta-de-apagado-y-la-forja-de-la-grieta\/","title":{"rendered":"CARACTER\u00cdSTICAS Y DIFERENCIAS DEL QUACKCHING CRACK Y FORJING CRACK"},"content":{"rendered":"
\n

El enfriamiento de enfriamiento es un defecto com\u00fan de enfriamiento, que es causado por muchos factores. Debido a que los defectos del tratamiento t\u00e9rmico comienzan con el dise\u00f1o del producto, el trabajo de prevenci\u00f3n de grietas debe comenzar con el dise\u00f1o del producto. Es necesario seleccionar los materiales correctamente y dise\u00f1ar estructuras racionalmente, presentar los requisitos t\u00e9cnicos apropiados para el tratamiento t\u00e9rmico, organizar adecuadamente la ruta tecnol\u00f3gica, seleccionar una temperatura de calentamiento razonable, tiempo de mantenimiento, medio de calentamiento, medio de enfriamiento, m\u00e9todo de enfriamiento y modo de operaci\u00f3n, etc.<\/p>\n\n\n\n

Aspecto material<\/h2>\n\n\n\n

1. El carbono es un factor importante que afecta la tendencia al enfriamiento. Con el aumento del contenido de carbono, el punto MS disminuye y aumenta la tendencia al enfriamiento. Por lo tanto, bajo la condici\u00f3n de satisfacer las propiedades b\u00e1sicas, como la dureza y la resistencia, el contenido de carbono m\u00e1s bajo debe elegirse en la medida de lo posible para garantizar que no sea f\u00e1cil de apagar.<\/p>\n\n\n\n

2. La influencia de los elementos de aleaci\u00f3n en la tendencia al enfriamiento se refleja principalmente en la influencia sobre la templabilidad, el punto MS, la tendencia al crecimiento del tama\u00f1o de grano y la descarbonizaci\u00f3n. Los elementos de aleaci\u00f3n afectan la tendencia de enfriamiento al influir en la templabilidad. En t\u00e9rminos generales, la capacidad de endurecimiento aumenta y la capacidad de agrietamiento aumenta, pero cuando aumenta la capacidad de endurecimiento, el medio de temple con capacidad de enfriamiento d\u00e9bil puede usarse para reducir la deformaci\u00f3n de enfriamiento para evitar la deformaci\u00f3n y el agrietamiento de piezas complejas. Por lo tanto, para piezas complejas, para evitar grietas de enfriamiento r\u00e1pido, es un mejor esquema para seleccionar acero con buena templabilidad y usar medio de enfriamiento r\u00e1pido con capacidad de enfriamiento d\u00e9bil.<\/p>\n\n\n\n

En t\u00e9rminos generales, cuanto m\u00e1s baja es la MS, mayor es la tendencia al enfriamiento. Cuando el punto MS es alto, la martensita formada por la transformaci\u00f3n puede templarse de inmediato, eliminando as\u00ed parte del estr\u00e9s de la transformaci\u00f3n y evitando que se apague. Por lo tanto, cuando se determina el contenido de carbono, se debe seleccionar una peque\u00f1a cantidad de elementos de aleaci\u00f3n, o se deben seleccionar calidades de acero que contengan elementos que tengan poca influencia en el punto MS.<\/p>\n\n\n\n

3. Se debe considerar la sensibilidad al sobrecalentamiento al seleccionar el acero. El acero sensible al sobrecalentamiento es propenso a las grietas, por lo que se debe prestar atenci\u00f3n a la selecci\u00f3n de materiales.<\/p>\n\n\n\n

Dise\u00f1o estructural de piezas<\/h2>\n\n\n\n

1. Tama\u00f1o uniforme de la secci\u00f3n transversal.<\/p>\n\n\n\n

Se producen grietas en piezas con un tama\u00f1o de secci\u00f3n transversal muy variable debido a la tensi\u00f3n interna durante el tratamiento t\u00e9rmico. Por lo tanto, el cambio repentino del tama\u00f1o de la secci\u00f3n debe evitarse en la medida de lo posible en el dise\u00f1o. El grosor de la pared debe ser uniforme. Si es necesario, las aberturas pueden hacerse en partes de paredes gruesas que no tienen relaci\u00f3n directa con el uso. Los agujeros deben hacerse lo m\u00e1s posible. Para piezas con diferentes espesores, se puede realizar un dise\u00f1o separado y luego ensamblar despu\u00e9s del tratamiento t\u00e9rmico.<\/p>\n\n\n\n

2. Transici\u00f3n de la esquina redonda.<\/p>\n\n\n\n

Cuando las partes tienen bordes, esquinas afiladas, ranuras y agujeros transversales, estas partes son propensas a la concentraci\u00f3n de tensi\u00f3n, lo que lleva a que las partes se enfr\u00eden. Por esta raz\u00f3n, las piezas deben dise\u00f1arse lo m\u00e1s lejos posible para evitar la concentraci\u00f3n de tensiones y procesarse en esquinas redondeadas en esquinas y escalones afilados.<\/p>\n\n\n\n

3. La diferencia de velocidad de enfriamiento causada por el factor de forma.<\/p>\n\n\n\n

La velocidad de enfriamiento de las piezas durante el enfriamiento var\u00eda con la forma de las piezas. Incluso en diferentes partes de la misma parte, la velocidad de enfriamiento var\u00eda debido a varios factores. Por lo tanto, se deben evitar las diferencias de enfriamiento excesivas para evitar el enfriamiento de las grietas.<\/p>\n\n\n\n

Condiciones t\u00e9cnicas para el tratamiento t\u00e9rmico<\/h2>\n\n\n\n

1. Use temple local o endurecimiento de superficie en la medida de lo posible.<\/p>\n\n\n\n

2. Para ajustar la dureza local de las piezas templadas razonablemente de acuerdo con el requisito de las condiciones de servicio de las piezas. Cuando el requisito de dureza de enfriamiento local sea bajo, intente no forzar la dureza general para que sea la misma.<\/p>\n\n\n\n

3. Preste atenci\u00f3n al efecto de calidad del acero.<\/p>\n\n\n\n

4. Evite templar en el primer tipo de zona fr\u00e1gil templada.<\/p>\n\n\n\n

5. Disposici\u00f3n razonable de la ruta del proceso y los par\u00e1metros del proceso: una vez que se determina el material, la estructura y las condiciones t\u00e9cnicas de las piezas de acero, los t\u00e9cnicos de tratamiento t\u00e9rmico llevar\u00e1n a cabo un an\u00e1lisis del proceso para determinar una ruta razonable del proceso, es decir, para organizar correctamente la posici\u00f3n de preparaci\u00f3n tratamiento t\u00e9rmico, procesamiento en fr\u00edo y procesamiento en caliente y determinar los par\u00e1metros de calentamiento.<\/p>\n\n\n\n

Grieta de enfriamiento<\/h2>\n\n\n\n

A 1.500X, la grieta es dentada, la grieta al principio es ancha y las l\u00edneas de fractura al final son peque\u00f1as o nulas.<\/strong><\/p>\n\n\n\n

\"<\/figure>\n\n\n\n

2. An\u00e1lisis microsc\u00f3pico: inclusiones metal\u00fargicas anormales, la morfolog\u00eda del crack es extensi\u00f3n en zigzag; despu\u00e9s de la corrosi\u00f3n con alcohol de \u00e1cido n\u00edtrico 4%, no hay fen\u00f3meno de descarbonizaci\u00f3n, la morfolog\u00eda microsc\u00f3pica se muestra en la siguiente figura:<\/strong><\/p>\n\n\n\n

\"fen\u00f3meno<\/figure>\n\n\n\n

1 muestra #<\/strong><\/strong><\/p>\n\n\n\n

No se encontraron inclusiones metal\u00fargicas anormales y descarbonizaci\u00f3n en las grietas. Las grietas se extienden en forma de zigzag y tienen las caracter\u00edsticas t\u00edpicas de las grietas de temple.<\/strong><\/strong><\/p>\n\n\n\n

\"crack<\/figure>\n\n\n\n

2 muestras #<\/strong><\/strong><\/p>\n\n\n\n

Conclusiones anal\u00edticas:<\/strong><\/strong><\/p>\n\n\n\n

1. La composici\u00f3n de la muestra cumple con los requisitos del est\u00e1ndar y corresponde al n\u00famero de horno original.<\/strong><\/strong><\/p>\n\n\n\n

2. Seg\u00fan el an\u00e1lisis microsc\u00f3pico, no se encontraron inclusiones metal\u00fargicas anormales ni descarbonizaci\u00f3n en las grietas de las muestras. Las grietas se extienden en forma de zigzag y tienen las caracter\u00edsticas t\u00edpicas de las grietas de temple.<\/strong><\/p>\n\n\n\n

<\/p>\n\n\n\n

Forjando grietas<\/strong><\/strong><\/h2>\n\n\n\n

1. Grietas causadas por causas materiales t\u00edpicas, con bordes de \u00f3xido.<\/strong><\/strong><\/p>\n\n\n\n

  • Observaci\u00f3n microsc\u00f3pica<\/strong><\/strong><\/li><\/ul>\n\n\n\n
    \"Observaci\u00f3n<\/figure>\n\n\n\n
    • Observaci\u00f3n microsc\u00f3pica<\/strong><\/strong><\/li><\/ul>\n\n\n\n
      \"<\/figure>\n\n\n\n

      La capa blanca brillante de la superficie debe ser una capa apagada secundaria, y la capa negra profunda debajo de la capa apagada secundaria debe ser una capa templada a alta temperatura.<\/strong><\/strong><\/p>\n\n\n\n

      Se concluye que las grietas con descarburaci\u00f3n deben distinguirse de las grietas de la materia prima. Generalmente, las grietas de forja cuya profundidad de descarburaci\u00f3n es mayor o igual que la profundidad de descarburaci\u00f3n superficial son grietas de materia prima, y las grietas de forja cuya profundidad de descarburaci\u00f3n es menor que la profundidad de descarburaci\u00f3n superficial.<\/strong><\/p>\n\n\n\n

      <\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

      Quenching crack is a common quenching defect, which is caused by many factors. Because the defects of heat treatment begin with product design, the work of preventing cracks should start with product design. It is necessary to select materials correctly and design structures rationally, put forward appropriate technical requirements for heat treatment, properly arrange technological…<\/p>","protected":false},"author":2,"featured_media":19444,"comment_status":"closed","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_jetpack_memberships_contains_paid_content":false,"footnotes":""},"categories":[79],"tags":[],"jetpack_featured_media_url":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/wp-content\/uploads\/2019\/09\/1.png","jetpack_sharing_enabled":true,"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/13665"}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/users\/2"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=13665"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/13665\/revisions"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media\/19444"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=13665"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=13665"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.meetyoucarbide.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=13665"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}